一、粉煤灰的酸处理及其对染料脱色效果的影响（论文文献综述）
徐钰盛[1]（2021）在《粉煤灰基改性材料制备及其在废水处理中的应用》文中认为煤炭一直以来都在社会及工业发展中扮演着重要角色,而通过燃煤产生的飞灰却一直得不到妥善处理,成为大宗固体废弃物之一。本课题以粉煤灰的高值化利用为目标,研究利用粉煤灰制备分子筛催化剂载体和吸附剂,并用于处理模拟染料废水。采用微波水热碱溶法提取粉煤灰中的硅元素,同时利用该过程形成的方钠石作为吸附剂,研究了微波改性条件对吸附剂吸附水相中罗丹明B性能的影响。结果表明,在温度120oC、微波功率450 W、辐照时间30 min、碱浓度15%和灰碱比为1:1的条件下,所制备的方钠石具有最佳的饱和吸附量,罗丹明B的吸附表现为快速吸附和缓慢吸附2个阶段。对吸附动力学和热力学特征研究表明,方钠石对罗丹明B的吸附可用拟二级动力学方程和Langmuir吸附等温模型来描述。利用微波水热碱溶法改性粉煤灰得到的含硅溶液为硅源,采用水热法成功合成了SBA-15介孔分子筛,并进一步通过等体积浸渍法制备了Co/SBA-15、Mn/SBA-15单金属催化剂以及CoMn/SBA-15双金属催化剂,采用X射线衍射（XRD）、N2等温吸脱附（BET）、傅里叶红外光谱（FT-IR）、X射线光电子能谱（XPS）以及透射电子显微镜（TEM）等手段对合成的SBA-15分子筛及其负载金属催化剂进行了表征。以PMS为氧化剂,研究利用上述催化剂活化PMS降解水相中罗丹明B的性能。结果表明,CoMn/SBA-15双金属活性显着优于单金属催化剂。在罗丹明B浓度为50 mg/L、PMS浓度为0.3 mmol/L、催化剂投加量为0.1 g/L、p H为4.2、温度30oC的条件下,反应45 min罗丹明B的去除率达到99%。此外,该催化剂重复使用四次后,罗丹明B去除率仍然可以维持在85%以上,其金属离子浸出率远低于单金属催化剂的金属浸出率。利用自由基淬灭和电子顺磁共振（EPR）实验对PMS活化机理进行了研究。自由基淬灭实验结果表明,在CoMn/SBA-15/PMS体系中存在OH·、SO4·—自由基和单线态氧（1O2）非自由基三种活性氧化物种,并通过EPR进一步予以证实。其中,1O2在罗丹明B的降解中起主要作用。结合催化剂使用前后XPS谱分析和反应活性物种鉴别结果,提出了CoMn/SBA-15/PMS体系中罗丹明B降解反应机理。通过LC-MS分析罗丹明B降解过程中产生的中间物质,提出了罗丹明B降解的可能路径。
牛三鑫[2]（2020）在《改性煤系高岭土的制备及其对刚果红吸附性能研究》文中指出染料废水由于其毒性大,难降解等特点成为了治理环境污染的突出问题。煤系高岭土被证明是一种潜在的吸附剂,但是它的吸附量有限,并不能有效应用于工业污水去除中。但是,通过对煤系高岭土改性,可以增加反应活性,提升它的吸附量。本文采用了直接酸处理,表面包覆改性的方法来对煤系高岭土进行改性处理,采用扫描电镜（SEM）、X射线衍射仪（XRD）、红外光谱分析仪（FTIR）表征手段来确定改性煤系高岭土的表面形貌与微观结构,通过X射线荧光光谱仪（XRF）,Zeta电位分析仪确定改性煤系高岭土的成分变化与表面电性变化,并研究了材料的BET比表面积及平均孔径。在此基础上,考察了所制得的吸附剂对工业染色剂中常用的一种典型的阴离子型染料刚果红的吸附行为。通过改变染液的初始p H值、吸附时间、初始染液浓度、吸附温度等因素,研究了改性高岭土的吸附性能。并通过吸附动力学、吸附等温线以及吸附热力学模型拟合来探讨材料对刚果红的吸附机理。通过恒温水浴震荡法考察了材料的解吸与循环利用的性能,研究了在不同浓度氢氧化钠,不同脱附时间,不同脱附温度以及循环利用次数等条件对解吸的影响,初步探索材料的可再生性。研究表明:（1）以山西朔州煤系高岭土为原料,采用直接酸处理活化煤系高岭土,通过各种手段对材料进行表征,确定了直接酸处理方法的最佳制备条件。并对比研究了直接酸处理煤系高岭土与未经处理的煤系高岭土对于刚果红的吸附性能并探讨了吸附机理。结果表明:直接酸处理破坏了煤系高岭土的结晶度,增加了煤系高岭土的比表面积与孔结构,并在煤系高岭土表面发生质子化,改变了其表面的电性。经酸活化后煤系高岭土对刚果红的最大吸附容量由53.00 mg/g增加到234.53 mg/g。（2）利用生物活性材料壳聚糖的成膜特性在活化后的煤系高岭土表面引入活性基团制成复合材料,并对材料进行表征,探究复合材料对刚果红的吸附性能与吸附机理。结果表明:表面引入活性基团后的酸活化煤系高岭土吸附性能得到了提升,在最佳吸附条件下,对刚果红的极限吸附容量可以达到422.16 mg/g。（3）酸活化高岭土与煤系高岭土复合材料/壳聚糖对刚果红的吸附均符合准二阶吸附动力学模型。酸活化高岭土符合以单层吸附为主导的Langmuir吸附等温线模型,煤系高岭土复合材料/壳聚糖的吸附过程为单层与非均质多层吸附同时发生进行,对于Langmuir吸附等温线模型和Freundlich吸附等温线模型均有较高的契合度。通过吸附热力学的研究,两者皆为可自发进行的吸热反应,温度的升高有利于吸附进行。（4）通过解吸实验,可认为煤系高岭土复合材料/壳聚糖复合材料可以反复循环利用。经过5次循环后,复合材料对刚果红的去除率仍然可以达到90%以上,初步探索了材料的解吸循环性能。为固体废弃物煤系高岭土资源化拓宽了应用途径。
陈颖颖[3]（2019）在《膨润土颗粒材料的制备及其对染料的吸附研究》文中提出膨润土是我国储量丰富的一种粘土矿物,其主要成分为蒙脱石。因其特殊的层状结构和良好的阳离子交换性能,被广泛应用于废水处理。然而粉末状膨润土具有很好的吸水膨胀性和分散悬浮性,使得膨润土在水溶液中容易形成泥浆,很难达到固液分离,造成二次污染,这限制了它在废水处理中的应用。本文以浙江安吉县钠基膨润土为原料,采用不同的方法进行成型制备研究,探讨其最佳制备工艺。借助FT-IR、XRD、TGA-DTA、SEM和BET等分析检测手段对制备的样品进行结构表征和性能分析,并对制得的吸附剂颗粒吸附废水中染料的影响因素和吸附机理进行了系统研究,确定了最佳吸附条件。本论文主要成果如下:（1）本文分别采用挤出-滚圆法和溶胶凝胶法制得了三种膨润土基吸附剂颗粒。膨润土颗粒（G1）的最佳制备工艺条件为:Na2CO3含量5%,焙烧温度500°C,焙烧时间50 min;膨润土复合颗粒（G2）的最佳制备工艺条件为:膨润土/粉煤灰配比为8:2,Na2CO3含量3%,焙烧温度为500°C,焙烧时间为40 min;膨润土/粉煤灰复合颗粒（G3）最佳制备条件:海藻酸钠质量分数为1%,CaCl2质量分数为3%,膨润土/粉煤灰的比例为10/10。（2）利用十六烷基三甲基溴化铵（CTAB）改性膨润土,制得了有机膨润土（P-OBT）,XRD衍射图显示随着CTAB含量的增加,改性土的d001峰向小角度偏移越大,当CTAB含量增加到27.7%时,有机膨润土相应的层间间距(d001值)增加到2.31 nm,在红外光谱图中可以观察到改性后的膨润土有-CH2和-CH3特征峰出现,综上说明阳离子表面活性剂（CTAB）改性效果明显。采用溶胶凝胶法对P-OBT进行成型造粒得到稳定性良好的球形颗粒（G4）。（3）讨论了这几种膨润土基吸附材料对染料的去除效果。G1对50 mg·L-1的亚甲基蓝（MB）去除率达到68.8%,吸附量为1.86 mg·g-1;G2对50 mg·L-1的MB去除率达到93.86%,吸附量2.35mg·g-1;G3对100 mg·L-1的MB去除率达到98.71%,吸附量为32.38 mg·g-1;G4对100 mg·L-1的MB去除率达到92.12%,吸附量为59.55 mg·g-1,对100 mg·L-1的RhB去除率达到81.25%,吸附量为11.52mg·g-1。（4）分析了吸附过程的吸附等温线,结果表明:G2对MB的吸附很好地符合了Langmuir等温模型,说明G2吸附MB的过程中涉及到化学反应;G3对MB的吸附很好地符合了Freundlich等温模型,说明吸附剂非均相表面对MB的吸附涉及到多层吸附;G4对MB的吸附很好地符合了Langmuir等温模型,G4对RhB的吸附过程更符合Freundlich等温模型。（5）分析了吸附过程的热力学参数,结果表明:G2对MB的吸附过程为自发吸热过程,其中ΔH?值为1.247 kJ·mol-1大于零,说明升温有利于吸附。ΔS?大于零,说明吸附过程中,整个体系的混乱度增加;G3对MB的吸附过程为自发吸热过程,体系混乱度增加;G4对MB的吸附过程为自发过程,ΔH?为负值,说明吸附过程伴随着放热。ΔS?小于零,说明吸附过程中,整个体系混乱度减少;G4对RhB的吸附过程中,当温度为298 k时,ΔG?大于零,说明吸附不能自发进行,需要外加能量促使反应的进行。随着温度升高ΔG?小于零,说明升高温度有利于吸附的进行。ΔH?为正值,说明该吸附是一个吸热过程。（6）分析了吸附过程的动力学,结果表明:G2、G3和G4对MB的吸附行为和G4对RhB的吸附行为均符合拟二级动力学模型,结合XRD、红外分析和热力学分析,证明其吸附过程是物理吸附、化学吸附和离子交换的共同结果。（7）以乙醇作为解吸剂进行解吸实验,在5次连续吸附-解吸后,G3对MB的去除率仍可以达到65.5%。说明该吸附剂颗粒具有良好的循环利用性能。
周凤[4]（2019）在《掺杂型TiO2-海泡石复合材料的制备及其光催化性能研究》文中进行了进一步梳理全球主要工业中所用的染料中,约有70%是偶氮化合物,在印染过程中,作为废液排出,对人类健康及生态系统有很大的危害。因此,在废液排入环境中之前,进行染料的降解是至关重要的。多相光催化作为一种高级氧化技术（AOP）正引起人们的日益重视。N型半导体TiO2因其具有优良的光学和电学性质、化学性质稳定、高效能、低成本、无二次污染等优点而备受青睐。然而,在实际应用中超细TiO2主要存在三个问题:（1）光生e-/h+的复合几率高,导致低量子效率;（2）超细纳米粒子难以从悬浮体系中分离,导致无法回收利用,易于团聚、表面积低、吸附能力差等缺陷也限制纳米TiO2的发展;（3）锐钛矿带隙较宽（3.2eV）,能利用的太阳能仅占太阳能总量的大约4%–5%。因此,近年来研究重点主要为发展TiO2负载型光催化剂。其中,天然粘土由于具有良好的机械和化学稳定性,高比表面积以及强吸附能力,而成为理想的载体材料。海泡石是一种纤维状硅酸盐粘土矿物,属2:1型层,具有分子尺寸的通道,是一种非膨胀性的,具有高比表面积的多孔粘土矿物。此外,海泡石的酸性[SiO4]和碱性[MgO6]中心具有将吸附的有机物转变为活化络合物的能力,从而加速降解过程。高比表面积的纤维状海泡石,具备作为有效载体的潜力。此外为了解决无法利用太阳光的问题,对TiO2进行改性以期提高其量子效率和催化活性及拓展可见光响应范围。其中,离子掺杂（阳离子或阴离子）用于在TiO2的带隙中引入能态,减小光生e-/h+的复合,并将激发波长阈值扩展至可见光波段,从而提高其对可见光利用率。阴离子掺杂剂由于在元素周期表上与O更近的距离,被认为是比阳离子更适合的掺杂剂。其中,N因为具有较低的电离能以及与O相当的离子半径(N3-:0.146 nm,O2-:0.140 nm),被证明是最有效的阴离子掺杂剂之一。阳离子掺杂机如稀土离子具有不完全填充的4f轨道结构,丰富的能级,易产生多电子组态,且其激发态和基态的能量比较接近,在可见光区能部分吸收可见光,使f电子从基态跃迁到激发态,从而使其光吸收波段移向可见区,常被用作催化剂或者催化剂助剂,因此稀土离子掺杂是TiO2光催化活性提高的另一种思路。本论文的主要工作是以具有纤维状形貌的海泡石（Sep）为研究对象,根据其成分、物相及结构,首先开展了海泡石提纯活化及纤维解束的工艺研究,将自然沉淀法和微波酸化法结合对海泡石原矿进行提纯除杂,此外进行了物理冷冻干燥法及化学改性法对海泡石解束的对比研究,为海泡石为载体制备复合材料提供基础。其次,以提纯活化后海泡石为载体,将微波水热法引入TiO2/Sep纳米复合材料的制备作为核心,同时以OG溶液为光催化目标降解物,考察了不同制备条件对材料性能的影响,系统研究了Ti/Sep比例、催化剂投加量、染料初始浓度、溶液pH等因素对TiO2/Sep纳米复合材料光催化降解OG的影响,对不同实验条件下光催化降解OG过程中的光催化反应动力学进行探讨。最后,针对TiO2/Sep纳米复合材料仅能利用紫外光的局限,以非金属N和不同稀土离子单掺杂与共掺杂改性来提高对可见光的吸收和光催化性能为研究目标,对所合成的双功能复合材料进行结构表征和可见光活性研究,同时进行了实际废水降解性能验证,并探究这种负载型催化剂的循环再生可行性。本文的创新点在于:（1）提出一种可用于中低品位海泡石的提纯与纤维解束方法。采用自然重力沉降法去除石英和滑石,微波酸化法去除可溶性碳酸盐同时对海泡石活化,通过物理方法冷冻干燥或者化学方法表面有机改性实现海泡石的纤维解束。（2）首次采用微波水热法替代传统煅烧法制备出TiO2/Sep复合材料,快速微波水热法保留了海泡石完整的孔径与大比表面积,避免煅烧法所带来的海泡石结构变化及粒子团聚等问题。（3）引入非金属元素N和稀土元素Eu,首次报道通过掺杂处理制备N-Eu共掺杂TiO2/海泡石复合材料,实现复合材料的可见光响应。论文取得的成果以及主要结论如下:（1）本研究所用海泡石纯度较低,主要杂质为石英、方解石及滑石等,热稳定性较高,形貌呈短纤维状,纤维间互相胶结在一起。自然沉淀法可除去石英等杂质,微波水热可除去碳酸盐等杂质,原矿通过自然沉淀提纯及微波酸化8 min后可得到高纯海泡石,品位从原矿的42%增加到90%以上。物理冷冻干燥处理可以在不破坏海泡石长径比的前提下,有效使海泡石纤维束分散成单根纤维。在-50°C条件下冷冻12 h后可得到高度分散的海泡石纤维,并且晶体结构依旧保持完整。化学改性处理可以增加纤维的表面电位,通过纤维之间强的排斥力抑制已分散纤维之间的再次团聚。经HDTMA改性后的海泡石表现出最佳的分散性及最高的比表面积。（2）分别采用常规煅烧法及微波水热法制备TiO2/Sep纳米复合材料。不同制备工艺会影响负载TiO2结晶度、TiO2晶体尺寸、复合材料孔隙率、复合材料比表面积及材料光催化性能。煅烧处理会在一定程度破坏载体海泡石的有序层状结构,增加负载锐钛矿纳米粒子尺寸,减小复合材料BET比表面积,导致光催化活性的降低。与常规煅烧法相比,微波水热法可以在短时间内制备出锐钛矿晶体尺寸小,结晶度好,比表面积高的纳米复合材料。采用微波水热法制备的复合材料比采用常规煅烧法制备的复合材料普遍具有更高的光催化活性。（3）不同Ti/Sep比例对TiO2/Sep纳米复合材料的光催化性能影响较大。在不投加催化剂或者催化剂仅为原始海泡石时,OG的光催化降解率低,可忽略不计。Ti/Sep比例为40 mmol/g时,复合光催化剂表现出最佳的光催化活性。改进的L-H动力学模型可以很好的描述不同实验参数对降解反应的影响。动力学研究表明大多数降解反应都符合拟一级动力学反应模型,而在高OG浓度条件下时,降解过程符合零级动力学反应模型。当催化剂投加量为0.8 g/L、OG初始浓度为10 mg/L、pH值为3时,经过150 min紫外光照后,降解率高达98.8%,此时表观速率常数kapp的值为30.74×10-3 min-1。（4）采用四种不同氮源（氨水、尿素、乙二胺和三乙胺）,通过微波水热法成功制得一系列N-TiO2/Sep纳米复合材料。通过XRD表征分析表明,材料的结晶度与掺杂剂的沸点有关,高沸点的掺杂剂如UR和EDA可抑制锐钛矿晶体的生长,海泡石表面负载的锐钛矿晶粒尺寸明显减小。TEM-EDX图像证实材料中N的成功掺杂,BET结果表明N掺杂可提高材料的比表面积,XPS能谱揭示N以Ti-O-N-O的形式间隙掺杂在TiO2的晶格中,而C仅对纳米复合材料表面进行改性。间隙N通过在O 2p价带上端形成孤立的N 2p态而起到过渡杂质能级的作用,C作为光敏剂减少光生载流子的重新复合。两者协同作用,共同产生可见光催化活性。UV-Vis DRS分析结合可见光降解实验的结果表明,NTS-EDA显示出最窄的禁带宽度（2.64 eV）,具有最宽的可见光吸收范围,其可见光催化活性优于未掺杂TiO2/Sep及单一N氮杂的TiO2/Sep纳米复合材料。另外掺杂N比例是影响催化活性的因素,当Ti/N理论添加摩尔比为4时,所制备的复合材料具有最佳的光催化性能。（5）采用六种不同稀土（La、Ce、Pr、Nd、Eu及Gd）,通过微波水热法制得一系列RE-TiO2/Sep纳米复合材料。稀土离子掺杂样品比未掺杂样品的锐钛矿结晶度更高,Ti-O-RE的形成有效地抑制了二氧化钛纳米粒子的团聚和晶体生长。N2吸附-脱附分析表明经RE3+掺杂后,结构性能得到改善。XPS分析证实了Ti4+离子和Ti3+离子的共存。此外,大部分掺杂样品对可见光的吸收强度更强,吸收范围更广。总之,稀土离子掺杂样品的结构、化学性质及光催化活性的提高程度与所掺杂RE3+的类别有关。在所有掺杂样品中,Eu-TiO2/Sep表现出更高的光催化活性,经过10 h可见光照射后,对OG的降解效率达到72%以上。在光降解过程中,Eu空的4f能级作为光生电子清除剂,而表面吸附的OH-充当空穴陷阱。因此材料优异的可见光活性主要归因于有效的电子转移、更多·OH的产生、光生e-/h+的良好分离。（6）采用微波水热法对TiO2进行N-Eu共掺杂,前驱体分别采用EDA和Eu（NO3）3,掺杂完成后,将其负载在海泡石表面。XRD表征分析表明,Eu3+掺杂对锐钛矿相TiO2微晶的形成和生长有明显的促进作用,锐钛矿结晶度随着Eu3+掺杂量的增加而增强,锐钛矿相晶粒尺寸逐渐增大,同时也对TiO2由锐钛矿相向金红石相的转变有促进作用。当Eu3+的掺杂量足够高时,样品中的TiO2产生了相变。SEM-TEM图像证实材料中N-Eu的成功共掺杂,海泡石纤维上所负载的TiO2结晶度高,且颗粒之间分散均匀,团聚较少;BET结果表明N-Eu共掺杂复合材料具有相对较大的比表面积,并且呈现出良好的介孔特质;PL光谱揭示Eu3+掺杂没有引起新的发光现象,而只是影响PL光谱强度,适量的Eu3+掺杂可以起到降低e-/h+的复合几率,提高光生载流子寿命的作用;UV-Vis DRS分析表明共掺杂复合材料的禁带宽度与Eu3+的掺杂量之间是线性变化的关系,共掺杂样品对光吸收性能的影响以N的的掺杂起主要作用。N原子和Eu原子在复合材料中的存在状态不同,导致N掺杂和Eu3+掺杂的可见光敏化机理不同。N掺杂方式为间隙掺杂,带隙能的降低是在O 2p价带上形成局部N 2p态,其在光子的跃迁过程中可起到过渡杂质能级的作用。Eu3+掺杂导致Ti-O-Eu的形成,Ti4+和Ti3+的共存促使了有效的电子转移、更多·OH的产生、光生e-/h+的良好分离。二者的协同效应使得N-Eu共掺杂复合材料表现出比单掺杂复合材料更高的可见光催化活性。（7）对实际废水进行光催化降解反应之前需先进行絮凝沉淀的预处理,其中FeCl3具有最佳的絮凝效果,最佳投加量为600 mg/L。N-Eu-TiO2/Sep复合材料对实际的印染废水有较高的CODCr去除率,将印染废水先稀释后降解具有更好的降解效果,CODCr去除率达到80%以上。样品重复使用的降解效果表明N-Eu-TiO2/Sep复合材料具有一定的稳定性,其在重复使用五次后对CODCr的去除率仍高于65%。从SEM图可以看出经过五次重复使用后,掺杂的TiO2仍然很好的负载在海泡石表面上且结合牢固。优异的光催化活性、高稳定性及良好的重复利用性表明N-Eu-TiO2/Sep复合材料在处理工业废水方面具有潜在的应用前景。
黄晓丽[5]（2014）在《粉煤灰改性及其对甲基橙废水的应用研究》文中提出染料废水是比较常见的难降解的工业废水,进入环境中会对植物、土壤、水体等造成很严重的污染；而粉煤灰及改性粉煤灰作为一种固体废弃物,可以作为废水处理原料,以达到以废治废的目的。如何有效地处理难降解的染料废水,以及如何有效地利用粉煤灰资源,成了急需解决的重大问题。粉煤灰（FA）具有高的比表面积、优异的吸附性能、良好的催化性能和导电性能,一方面可以结合粉煤灰的吸附性能,运用吸附法吸附难降解的有机染料；另一方面改性粉煤灰能够吸附富集有机物,同时通过电化学反应使难生物降解的有机物转化为可生物降解的有机物,或使难生物降解的有机物“燃烧”而生成C02和H20。因此本论文主要探索并证明采用改性FA作为吸附剂及三维电极材料应用于甲基橙（MO）染料废水吸附,电解以及吸附电解协同处理的适宜性和可行性,而且通过单因素试验,正交试验优化参数组合,最终找出FA吸附,电解以及吸附-电解结合法处理MO染料废水的最佳条件,并在实验过程中对改性粉煤灰用量、pH值、MO初始浓度、电流密度、电解质等条件进行详细的研究,得到以下主要结论：（1）盐酸改性粉煤灰（HCl-FA）吸附法处理MO染料废水,正交法优化实验得出最佳实验条件：MO染料废水初始浓度为250mg/L、溶液初始pH值为3, HCl-FA用量为4g（即10g/L）,反应温度为35℃,吸附30min。在最佳的实验条件下,MO脱色率和COD去除率分别可以达到91.09%和84.36%。（2）超声-氢氧化钠联合改性粉煤灰（U-NaOH-FA）处理MO废水的电化学研究,通过单因素实验对主要因素的探讨,结果表明用U-NaOH-FA作为三维粒子电极,电化学法处理MO染料废水的最佳工艺条件为：MO染料废水初始浓度为100mg/L、溶液初始pH不调节,U-NaOH-FA用量为4g（即10g/L）,反应温度为温室,电流密度为95mA/cm2,电解质NaCl的质量为1200mg/L。在最佳的工艺条件下,电解35min,MO的脱色率可达98%以上,电解65min时,COD去除率可达76.8%。（3）乙酸锰和硝酸铁改性粉煤灰（Mn（1）-Fe（0）-FA）具有高的比表面积、优异的吸附性能和良好的催化性能及导电性能,作为一种新型的材料,应用于吸附-电化学氧化相结合处理MO染料废水的过程中。该实验的最佳操作条件为：MO染料废水初始浓度为150mg/L、溶液初始pH不调节,Mn（1）-Fe（0）-FA用量为2g（即5g/L）,电流密度为63.7mA/cm2,电解质NaCl的量为1200mg/L。在最佳的工艺条件下,吸附6min基本上达吸附平衡后电解10min, MO的脱色率可达95.30%,继续电解,60min后,MO的COD去除率可达84%以上。
杨春霞,李成林,刘云夫,赵伟杰[6]（2011）在《恩德炉煤灰处理印染废水中的有色染料研究》文中进行了进一步梳理用不同种类酸对恩德炉煤灰进行预处理,并用于对染料单体进行脱色,探讨了加酸量、搅拌时间、加恩德炉煤灰量和温度对脱色率的影响。结果表明,硝酸处理的脱色效果较好,处理100 mL印染废水最适宜条件为:0.5 g恩德炉煤灰在室温下搅拌40 min。
谢经良[7]（2011）在《亚铁基复合混凝脱色剂制备及其在针织印染废水处理中的应用研究》文中认为近年来,随着经济的快速发展,建筑、交通、电力等基础设施建设项目逐年增加,对铁塔、钢架、轮胎等产品的需求量日益剧增。这些产品的生产工序中都需要用盐酸或硫酸对钢材或钢帘线等金属表面进行酸洗除锈处理,由此产生大量酸洗废液,这些废酸属于危险固废。我国危险废物污染防治优先选择的技术路线是危险废物综合利用,实现其资源化,以提高这些行业的清洁生产和循环经济水平。另外,纺织印染工业在青岛的经济主体中也占有很大的比重。印染废水属于较难处理的工业废水之一,印染行业印染废水色度超标排放现象时有发生,给自然水体的水生生态环境造成了较大的影响。本论文通过对危险废物—废酸进行综合利用,研制新型的亚铁基复合混凝脱色剂,用于针织印染废水的混凝脱色处理,以废治废,既实现了废酸的资源化综合利用,又为印染废水的混凝脱色处理提供了新的药剂品种选择。论文的创新点在于解决了亚铁脱色后上清液返黄和三价盐脱色性能差的缺点,打破了人们研究新型混凝剂时倾向于追求聚合高分子的思维定式,充分利用亚铁的脱色性能和三价铁盐或铝盐的混凝性能,通过引入絮凝性能好的三价铁离子和铝离子,强化亚铁型混凝剂的混凝沉降性能,实现亚铁和三价盐两者间的优势互补。实验结果验证了本论文提出的混凝剂研制方案的可行性,共研制出BH-1、BH-2两种混凝脱色剂。分别利用紫外可见光谱检测,X-射线衍射分析,以及铁离子和铝离子逐时络合比色法,对BH-1和BH-2混凝脱色剂的产品表征进行了分析。紫外可见光谱检测显示,BH-1的UV-vis特征吸收峰在635nm处,BH-2的UV-vis特征吸收峰在618nm处。X-射线衍射分析表明,BH-1中的晶体存在形式主要为FeCl2（H2O）4（FeCl3）H2O、FeCl2·2H2O、FeCl3·6H2O,BH-2中含有FeCl2·2H2O、FeCl2（H2O）2、FeCl2（H2O）4、beta-Fe2（OH）3Cl和Al2（OH）5Cl·2H2O、Al10Cl3（OH）27·13H2O等晶体结构。逐时络合比色的结果为,BH-1中的三价盐为Fe（Ⅲ）,全部以Fea的形态存在,BH-2混凝脱色剂中的三价盐为Al （Ⅲ）,其分布形态主要为单体及低聚物形态（Ala）,约占74.8%,中等聚合形态（Alb）约占25.2%,没有Alc大分子聚合形态存在。BH-1型混凝脱色剂最佳的使用条件是:加药量0.81.0‰,混合后的pH值控制在7.58.0,此条件下BH-1型混凝脱色剂形成的絮体较大,沉降速度亦较快,CODcr去除效率可达55%以上,色度去除效率可达95%以上,出水色度可达到《山东省地方标准纺织染整工业水污染物排放标准》（DB37/533-2005）标准Ⅲ的B级标准（色度≤30倍）,处理成本约为0.40元/吨。由于该型混凝剂本身pH值较低,pH值为1以下,因此该类混凝剂适合pH值较高的机织印染类废水,使药剂在发挥脱色作用的同时,还可调节废水的pH值。BH-2型混凝脱色剂也表现出较优异的混凝沉降性能,其最佳使用条件:加药量0.8‰,混合后的pH值控制在7.07.5,对CODcr、色度的去除效率分别可达到59.8%、97%,出水色度可达到《山东省地方标准纺织染整工业水污染物排放标准》（DB37/533-2005）标准Ⅲ的B级标准,吨水处理成本约0.45元。该型混凝剂本身pH值较高,pH值为3.5左右,因此该类混凝剂适合pH值较低或偏中性的针织印染或印花类废水。对BH-2进行了实际生产应用,结果表明,处理后的印染废水色度能够满足《山东省地方标准纺织染整工业水污染物排放标准》（DB37/533-2005）标准Ⅲ的B级标准（色度≤30倍）。运用灰色理论建立了BH-2投药量GM（0,N）预测模型,可以随时根据水质的变化自动调节投药量,在保证处理效果的同时,还可节省药剂投加成本,模型的建立为混凝工艺自动化投药控制系统的应用奠定了基础。因此在开发新型、高效混凝剂的同时,针对特定废水为其构建相应的投药量预测模型是可行的。综上,本论文研制的新型混凝脱色剂不但实现了废酸的综合利用,变危险废物为资源,而且脱色剂表现出优异的混凝脱色效果,具有较强市场竞争优势和应用发展前景。相关研究为今后混凝脱色剂的研制以及印染废水处理开拓了新的思路。
王小楠[8]（2011）在《微硅粉的资源化利用及其吸附性能的研究》文中进行了进一步梳理在工业废水处理中,吸附法是一类重要的物理化学处理方法。目前,工业使用的吸附剂主要有活性炭、活性氧化铝、硅藻土等。本文基于硅铁行业副产品微硅粉的资源化利用,详细研究了以微硅粉为主要原料,结合粘结剂、造孔剂等制备新型吸附材料的工艺方法,试验考察了新型微硅粉吸附材料对废水中甲基橙、铁离子的吸附效果。首先,试验研究了酸浸处理对提高微硅粉比表面积的影响,确定了提高微硅粉比表面积的最佳工艺条件。结果表明,向微硅粉中加入质量分数为1%的氢氟酸溶液,在固液比为4g/100mL、70℃温度下酸浸处理30min后,微硅粉的比表面积可以达到71.252m2/g。微硅粉比表面积明显增大,有利于扩大其应用性能。其次,研究了两种制备微硅粉吸附材料的方法,并确定了制备微硅粉吸附材料适宜的工艺参数。一种是利用微硅粉与氧化钙煅烧后熟料烧结制备吸附材料,通过试验确定了最优工艺条件：按物质配比为1：1取一定量的微硅粉与氧化钙,在1100℃的马弗炉中煅烧30min得到熟料,然后加入熟料质量50%的硅溶胶和15%的淀粉,混合均匀挤条后在550℃烧结30min,制备出的吸附材料对废水中甲基橙的脱色率为51%,铁离子去除率为40.2%。另一种是酸浸处理后微硅粉烧结制备吸附材料,通过试验确定了最优工艺条件：取一定量的氢氟酸处理后的微硅粉,与占微硅粉质量50%的硅溶胶和15%的淀粉,混合均匀挤条后,在550。C烧结30min,得到吸附材料,对废水中甲基橙的脱色率为68.8%,铁离子去除率为63.5%。最后,对微硅粉吸附材料性能进行了表征与分析,主要探讨了吸附材料的孔结构与形貌、制备工艺与强度以及吸附材料的再生问题。
马玉洁[9]（2009）在《PDAC改性粉煤灰的制备及其处理印染废水的研究》文中研究指明印染废水水质成分复杂、色度大、有机物浓度高、难生化降解,是我国水环境污染治理中较难处理的污染源。在印染废水处理中,直接采用生化法处理效果较差,必须对其进行预处理,以降低色度和有机物浓度,减小生化处理阶段的负荷。本文以聚二甲基二烯丙基氯化铵（以下简称PDAC）为改性剂,采用水溶液吸附法对工业废弃物—粉煤灰进行改性,制备一种具有高吸附性能的吸附剂—PDAC改性灰,将其应用于模拟染料废水和实际印染废水的处理；并研究PDAC改性灰对废水色度、COD、NH3-N、SS的吸附效果和吸附行为。对比试验研究表明：（1）在强酸或强碱条件下,粉煤灰投加量为4g·100mL-1,反应90min,对印染废水的脱色率和COD去除率分别达到40.02%和37.6%,有一定的去除效果。（2）PDAC改性灰对印染废水的脱色率是原状粉煤灰的2.4倍,COD去除率是原状粉煤灰的2倍。与常规的酸、碱法改性和火法改性相比,PDAC改性灰对印染废水的色度和COD去除效果更好。通过试验筛选,确定了PDAC改性灰的最佳制备条件为：粉煤灰投料量为50g,反应水浴温度40℃、PDAC溶液浓度50g·L-1、反应时间2h、溶液pH值3.4左右。PDAC改性粉煤灰的机理是：通过改性激发了粉煤灰的表面活性,使其比表面积增大,粉煤灰表面由带负电荷变为正电荷。将活性艳红、活性嫩黄、还原大红、分散红紫四种染料分别配制成一定浓度的模拟染料废水,对PDAC改性灰的脱色效果进行评价。试验结果表明,PDAC改性灰对四种模拟染料废水色度的吸附是一个快速的过程,在15min内脱色率达到80%以上；PDAC改性灰的投加量越高,脱色效果越好,投加量在0.5～1g·100mL-1之间,脱色效果达到最大,但高于1g·100mL-1后,脱色率逐渐下降；PDAC改性灰处理模拟染料废水的脱色效果受溶液pH值的影响不大,脱色率的波动范围较小；将PDAC改性灰投加到浓度为20～120mg·L-1的一系列模拟染料废水中,四种染料废水的脱色率均随浓度的增加而增大；在最佳投加量下,脱色效果顺序为还原染料>分散染料>活性染料。将PDAC改性灰应用于实际印染废水的处理中,在不调节废水pH值条件下,合理的工艺参数为：吸附反应时间60min、PDAC改性灰投加量2g·100mL-1、反应温度为25℃左右,沉降时间为10min,在此条件下,脱色率为92%,COD、NH3-N、SS的去除率分别达到66%、84%和86%。印染废水的色度有了大幅度的降低,出水水质澄清,COD浓度为174.23 mg·L-1,NH3-N浓度为2.82 mg·L-1,SS为67mg·L-1。吸附行为研究表明：（1）粉煤灰对印染废水中COD的吸附量远远小于PDAC改性灰的吸附量,随着浓度的增加,二者的平衡吸附量也随之增大,并逐渐趋于饱和。（2）PDAC改性灰对COD的吸附过程属于放热反应,在低温下吸附容量较大,有利于吸附反应的进行。（3）Langmuir和Freundlich吸附等温模型都很好地描述了PDAC改性灰对COD的吸附等温规律,表明吸附是一个以物理吸附为主,又包括化学吸附的复杂过程,属于多层吸附；Freundlich拟合的相关系数比Langmuir拟合得更好,更适合描述PDAC改性灰对印染废水中COD的吸附过程。PDAC改性灰结合了PDAC絮凝剂和粉煤灰在絮凝吸附方面的优势,将其用于印染废水的预处理,具有较好的处理效果。研究成果也为粉煤灰的资源化利用提供了一种新的思路,以废制废,实现了环境和经济的双重效益。
孙明涛[10]（2009）在《改性粉煤灰及对偶氮染料废水的脱色性能研究》文中研究表明染料废水成分复杂、色度高、毒性大、难降解等特点导致其对环境的污染日益严重。寻求经济、有效的处理方法已成为迫切需要解决的问题。工业固体废弃物粉煤灰因其多孔特性和特殊组分而应用于染料废水处理成为近年来国内外学者关注的热点。但粉煤灰的低活性导致其脱色效果并不理想,制约了其实际应用。本文针对偶氮染料性质稳定、难于生物降解的特点,以其典型代表酸性黑10B和酸性红B溶液模拟染料废水,通过酸处理、表面包覆等手段对粉煤灰进行活化改性,提高其脱色能力,并探索粉煤灰降解偶氮型染料的作用规律、机理,找出脱色反应的最佳工艺条件,以实现低成本下达到理想脱色效果的目的。论文主要内容如下：（1）综述染料废水的特点及处理方法；介绍粉煤灰的来源、组成、性质及应用现状；指出本论文所要解决的主要问题。（2）粉煤灰改性的最佳工艺条件的确定。首先以硫酸为改性剂对粉煤灰进行了活化改性,通过对偶氮染料酸性黑10B、酸性红B溶液模拟染料废水的处理,探讨了酸改性粉煤灰的工艺条件。其次在硫酸改性粉煤灰的基础上,将粉煤灰分别包覆氧化锌、二氧化铈、二氧化钛三种半导体光催化材料,通过对酸性红B溶液模拟染料废水的处理,研究了粉煤灰包覆的工艺条件。（3）染料废水处理最佳工艺条件的确定。对粉煤灰吸附脱色的最佳实验条件进行探索,通过单因素实验研究了焙烧温度、包覆量、灰水比、反应时间、pH值、光源、废水初始浓度等因素对脱色效果的影响,确定了最佳的实验室工艺条件,为实际应用提供了参考。（4）改性粉煤灰/H2O2脱色体系的建立。以硫酸改性后的粉煤灰催化过氧化氢产生的·OH自由基降解酸性红B,从而形成吸附与降解作用并存的改性粉煤灰/H2O2脱色体系。（5）研究改性粉煤灰的脱色机理,探讨脱色反应的动力学。
二、粉煤灰的酸处理及其对染料脱色效果的影响（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、粉煤灰的酸处理及其对染料脱色效果的影响（论文提纲范文）
（1）粉煤灰基改性材料制备及其在废水处理中的应用（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 文献综述 |
| 1.1 粉煤灰概述 |
| 1.1.1 粉煤灰的产生及分类 |
| 1.1.2 粉煤灰的组成与性质 |
| 1.2 粉煤灰的危害 |
| 1.3 粉煤灰的综合利用 |
| 1.3.1 铺路与建筑材料 |
| 1.3.2 提取有价元素 |
| 1.3.3 回收SiO_2 |
| 1.4 有序硅基介孔材料 |
| 1.5 染料废水处理方法 |
| 1.5.1 物理法 |
| 1.5.2 生物法 |
| 1.5.3 化学法 |
| 1.6 研究目的与内容 |
| 1.7 论文创新点 |
| 第二章 实验材料与方法 |
| 2.1 实验试剂 |
| 2.2 实验仪器 |
| 2.3 表征方法 |
| 2.4 分析方法 |
| 2.4.1 EPR分析 |
| 2.4.2 LC-MS分析 |
| 2.4.3 COD分析 |
| 第三章 微波碱活化粉煤灰制备方钠石吸附罗丹明B |
| 3.1 引言 |
| 3.2 实验方法 |
| 3.2.1 微波碱改性粉煤灰制备方钠石 |
| 3.2.2 罗丹明B模拟染料废水吸附实验 |
| 3.3 方钠石吸附剂表征 |
| 3.3.1 XRD分析 |
| 3.3.2 原始粉煤灰及方钠石SEM分析 |
| 3.3.3 比表面积及孔径分析 |
| 3.3.4 FT-IR分析 |
| 3.3.5 XRF分析 |
| 3.4 制备条件对方钠石沸石吸附能力的影响 |
| 3.4.1 不同改性方法对吸附剂性能的影响 |
| 3.4.2 微波功率的影响 |
| 3.4.3 碱用量的影响 |
| 3.4.4 碱浓度的影响 |
| 3.4.5 反应温度的影响 |
| 3.4.6 微波时间的影响 |
| 3.5 方钠石对罗丹明B吸附研究 |
| 3.5.1 罗丹明B初始浓度的影响 |
| 3.5.2 吸附剂投加量的影响 |
| 3.5.3 pH的影响 |
| 3.5.4 温度的影响 |
| 3.6 吸附动力学和热力学研究 |
| 3.6.1 实验方法 |
| 3.6.2 吸附动力学方程拟合 |
| 3.7 吸附表观活化能计算 |
| 3.8 等温吸附方程拟合 |
| 3.9 吸附热力学参数 |
| 3.10 小结 |
| 第四章 粉煤灰基CoMn/SBA-15 活化PMS降解罗丹明B性能 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 实验方法 |
| 4.2.1 CoMn/SBA-15 的制备 |
| 4.2.2 罗丹明B染料废水降解实验 |
| 4.3 催化剂表征分析 |
| 4.3.1 XRD分析 |
| 4.3.2 BET分析 |
| 4.3.3 FT-IR分析 |
| 4.3.4 TEM分析 |
| 4.4 对照实验 |
| 4.4.1 不同催化剂对罗丹明B去除率比较 |
| 4.4.2 煅烧温度对催化剂活性影响 |
| 4.4.3 金属配比对催化活性的影响 |
| 4.5 催化剂催化PMS降解罗丹明B性能研究 |
| 4.5.1 PMS投加量对罗丹明B去除率影响 |
| 4.5.2 催化剂投加量对罗丹明B去除率影响 |
| 4.5.3 pH值对罗丹明B去除的影响 |
| 4.5.4 罗丹明B初始浓度对罗丹明B去除率的影响 |
| 4.5.5 反应温度对罗丹明B去除率的影响 |
| 4.6 催化剂稳定性 |
| 4.7 小结 |
| 第五章 CoMn/SBA-15 催化PMS降解罗丹明B反应机理研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 结果与讨论 |
| 5.2.1 紫外-可见光全波长扫描测试 |
| 5.2.2 COD测试 |
| 5.2.3 自由基清除实验 |
| 5.2.4 非自由基清除实验 |
| 5.2.5 自由基捕获实验 |
| 5.2.6 非自由基捕获实验 |
| 5.3XPS测试 |
| 5.4 罗丹明B降解中间产物分析 |
| 5.5 催化机理研究 |
| 5.6 小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读学位期间发表的学术论文目录 |
| 攻读学位期间参与的科研项目 |
（2）改性煤系高岭土的制备及其对刚果红吸附性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 煤系高岭土的组成与性质 |
| 1.1.1 煤系高岭土的分布与组成 |
| 1.1.2 煤系高岭土的结构与性质 |
| 1.2 煤系高岭土的改性方法 |
| 1.2.1 煅烧改性 |
| 1.2.2 插层/剥离改性 |
| 1.2.3 包覆改性 |
| 1.2.4 酸碱改性 |
| 1.3 染料废水的来源、危害以及处理方法概述 |
| 1.3.1 染料红废水的来源与危害 |
| 1.3.2 染料废水的处理方法 |
| 1.4 高岭土吸附法处理染料废水的研究现状 |
| 1.5 壳聚糖的性质与吸附应用 |
| 1.6 课题研究的目的、意义及内容 |
| 1.6.1 研究目的与意义 |
| 1.6.2 研究内容 |
| 第二章 实验材料与方法 |
| 2.1 实验材料与仪器 |
| 2.1.1 实验材料 |
| 2.1.2 实验仪器 |
| 2.2 实验方法与测试原理 |
| 2.2.1 实验步骤 |
| 2.2.2 吸附实验 |
| 2.3 吸附理论 |
| 2.3.1 吸附动力学模型 |
| 2.3.2 吸附等温线模型 |
| 2.3.4 吸附热力学模型 |
| 2.4 原料吸附性能的初步探究 |
| 第三章 酸处理煤系高岭土的制备及其吸附性能的研究 |
| 3.1 酸处理煤系高岭土制备 |
| 3.2 酸处理煤系高岭土表征分析 |
| 3.2.1 酸处理煤系高岭土SEM形貌分析 |
| 3.2.2 酸处理煤系高岭土XRD分析 |
| 3.2.3 酸处理煤系高岭土FTIR分析 |
| 3.2.4 酸处理煤系高岭土N2吸附-脱附及比表面积-孔结构分析 |
| 3.2.5 酸处理煤系高岭土化学成分分析 |
| 3.2.6 酸处理煤系高岭土Zeta电位分析 |
| 3.3 酸处理煤系高岭土吸附性能研究 |
| 3.3.1 染液的pH值对酸处理煤系高岭土吸附效果的影响 |
| 3.3.2 吸附时间对酸处理煤系高岭土吸附效果的影响 |
| 3.3.3 染液初始浓度对酸处理煤系高岭土吸附效果的影响 |
| 3.4 酸处理煤系高岭土吸附模型拟合 |
| 3.4.1 酸处理煤系高岭土吸附动力学拟合 |
| 3.4.2 酸处理煤系高岭土吸附等温线拟合 |
| 3.4.3 酸处理煤系高岭土吸附热力学拟合 |
| 3.5 小结 |
| 第四章 煤系高岭土/壳聚糖复合材料的制备及其吸附性能研究 |
| 4.1 复合材料制备 |
| 4.1.1 复合材料的制备 |
| 4.1.2 复合材料质量比的确定 |
| 4.2 复合材料表征分析 |
| 4.2.1 复合材料XRD分析 |
| 4.2.2 复合材料SEM形貌分析 |
| 4.2.3 复合材料比表面积分析 |
| 4.2.4 复合材料FTIR分析 |
| 4.3 复合材料吸附性能研究 |
| 4.3.1 染液的pH值对复合材料吸附效果的影响 |
| 4.3.2 吸附时间对复合材料吸附效果的影响 |
| 4.3.3 染液初始浓度对复合材料吸附效果的影响 |
| 4.4 复合材料吸附模型拟合 |
| 4.4.1 复合材料吸附动力学拟合 |
| 4.4.2 复合材料吸附等温线拟合 |
| 4.4.3 复合材料吸附热力学拟合 |
| 4.5 复合材料吸附前后 FTIR 分析与吸附机理探究 |
| 4.5.1 复合材料吸附前后FTIR分析 |
| 4.5.2 复合材料吸附机理探索 |
| 4.6 小结 |
| 第五章 煤系高岭土/壳聚糖复合材料解吸性能的研究 |
| 5.1 解吸实验 |
| 5.2 实验讨论与结果 |
| 5.2.1 NaOH溶液浓度对复合材料脱附率的影响 |
| 5.2.2 解吸时间对复合材料脱附率的影响 |
| 5.2.3 解吸温度对复合材料脱附率的影响 |
| 5.2.4 复合材料的吸脱附循环研究 |
| 5.3 小结 |
| 第六章 结论与展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 展望 |
| 参考文献 |
| 攻读学位期间取得的科研成果 |
| 致谢 |
（3）膨润土颗粒材料的制备及其对染料的吸附研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 背景 |
| 1.2 染料废水的处理技术 |
| 1.2.1 化学法处理染料废水 |
| 1.2.2 生化法处理染料废水 |
| 1.2.3 物化法处理染料废水 |
| 1.3 低成本吸附材料 |
| 1.3.1 工业废弃物 |
| 1.3.2 农业废弃材料 |
| 1.3.3 黏土 |
| 1.4 膨润土概述 |
| 1.4.1 膨润土的结构特点 |
| 1.4.2 膨润土的改性 |
| 1.4.3 膨润土的成型制备研究 |
| 1.5 研究意义与研究内容 |
| 1.5.1 研究意义 |
| 1.5.2 研究内容 |
| 第2章 实验部分 |
| 2.1 仪器与试剂 |
| 2.1.1 主要实验试剂 |
| 2.1.2 主要仪器设备 |
| 2.2 结构表征 |
| 2.3 定量分析方法 |
| 2.4 实验相关理论模型 |
| 第3章 挤出-滚圆法制备膨润土复合颗粒及其对亚甲基蓝的吸附研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 实验部分 |
| 3.2.1 成型吸附剂的制备 |
| 3.2.2 成型吸附剂最佳制备工艺研究 |
| 3.3 结果与讨论 |
| 3.3.1 成分分析 |
| 3.3.2 不同颗粒吸附剂形貌图 |
| 3.3.3 结构表征 |
| 3.3.4 膨润土颗粒(G1)成型最佳制备条件 |
| 3.3.5 粉煤灰/膨润土复合颗粒(G2)成型最佳制备条件 |
| 3.3.6 两种吸附剂的对比选择 |
| 3.3.7 不同因素对亚甲基蓝吸附效果的影响 |
| 3.4 结论 |
| 第4章 溶胶凝胶法制备膨润土/粉煤灰复合颗粒吸附剂及其对亚甲基蓝的吸附研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 实验部分 |
| 4.2.1 膨润土/粉煤灰复合颗粒的制备 |
| 4.2.2 吸附实验 |
| 4.2.3 再生研究 |
| 4.3 结果与讨论 |
| 4.3.1 吸附剂颗粒G3 吸附MB前后形貌图 |
| 4.3.2 结构表征 |
| 4.3.3 G3 复合颗粒吸附剂最佳制备条件 |
| 4.3.4 吸附亚甲基蓝的影响因素 |
| 4.3.5 吸附再生 |
| 4.4 结论 |
| 第5章 有机膨润土颗粒的制备及其对亚甲基蓝和罗丹明B的吸附性能研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 实验部分 |
| 5.2.1 有机膨润土的制备 |
| 5.2.2 有机膨润土颗粒的制备 |
| 5.2.3 吸附实验 |
| 5.3 结果与讨论 |
| 5.3.1 有机吸附剂颗粒G4 吸附染料前后表面形貌图 |
| 5.3.2 结构表征 |
| 5.3.3 有机膨润土颗粒成型最佳制备条件 |
| 5.3.4 吸附亚甲基蓝的影响因素 |
| 5.3.5 吸附罗丹明B的影响因素 |
| 5.4 结论 |
| 第6章 成型吸附剂对MB和 RhB的吸附机理探讨 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 吸附相关模型 |
| 6.2.1 G2 吸附MB的动力学和热力学 |
| 6.2.2 G3 吸附MB的动力学和热力学 |
| 6.2.3 G4 吸附MB的动力学和热力学 |
| 6.2.4 G4 吸附RhB的动力学和热力学 |
| 6.3 吸附机理分析 |
| 6.3.1 蒙脱石吸附机理分析 |
| 6.3.2 粉煤灰吸附机理分析 |
| 6.3.3 吸附剂颗粒吸附染料的机理分析 |
| 6.4 结论 |
| 第7章 总结与展望 |
| 7.1 总结 |
| 7.2 研究展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 个人简历 |
（4）掺杂型TiO2-海泡石复合材料的制备及其光催化性能研究（论文提纲范文）
| 作者简历 |
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 海泡石的研究现状 |
| 1.1.1 国内外海泡石资源的分布状况 |
| 1.1.2 海泡石的晶体结构与特性 |
| 1.1.3 海泡石的提纯与改性 |
| 1.1.4 海泡石的在环境领域中利用现状 |
| 1.2 印染废水的特点及当今治理方法 |
| 1.2.1 印染废水的起源及特点 |
| 1.2.2 印染废水的处理现状 |
| 1.3 TiO_2光催化技术研究进展 |
| 1.3.1 光催化技术发展概述 |
| 1.3.2 TiO_2光催化存在的问题 |
| 1.3.3 TiO_2光催化剂的负载固定化 |
| 1.3.4 TiO_2/粘土复合材料的研究进展 |
| 1.4 掺杂型TiO_2的研究进展 |
| 1.4.1 非金属元素掺杂 |
| 1.4.2 稀土金属离子掺杂 |
| 1.4.3 稀土-非金属共掺杂 |
| 1.5 课题的研究目的、内容和技术路线 |
| 1.5.1 研究目的及意义 |
| 1.5.2 研究内容 |
| 1.5.3 技术路线 |
| 第二章 海泡石的提纯及解束处理研究 |
| 2.1 前言 |
| 2.2 实验部分 |
| 2.2.1 实验原料、试剂及设备仪器 |
| 2.2.2 海泡石的提纯活化处理 |
| 2.2.3 海泡石的纤维解束处理 |
| 2.2.4 材料的表征 |
| 2.3 结果与讨论 |
| 2.3.1 海泡石的理化性质分析 |
| 2.3.2 纯化处理对海泡石晶体结构的影响 |
| 2.3.3 微波酸活化处理对海泡石晶体结构的影响 |
| 2.3.4 冷冻干燥处理对纤维表面形貌的影响 |
| 2.3.5 化学改性处理对纤维表面形貌的影响 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 不同工艺制备TiO_2/海泡石复合材料及其光催化性能对比研究 |
| 3.1 前言 |
| 3.2 实验部分 |
| 3.2.1 实验原料、试剂及设备仪器 |
| 3.2.2 前驱体溶液的制备 |
| 3.2.3 TiO_2/海泡石复合材料的制备 |
| 3.2.4 材料的表征 |
| 3.2.5 TiO_2/海泡石复合材料的光催化性能验证 |
| 3.3 结果与讨论 |
| 3.3.1 TiO_2/海泡石纳米复合材料的XRD测定 |
| 3.3.2 TiO_2/海泡石复合材料的SEM表征 |
| 3.3.3 TiO_2/海泡石复合材料的TEM表征 |
| 3.3.4 TiO_2/海泡石复合材料的BET结果分析 |
| 3.3.5 TiO_2/海泡石复合材料的形成机理 |
| 3.3.6 制备工艺对TiO_2/海泡石复合材料光催化性能的影响 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 TiO_2/海泡石复合材料对橙黄G的光催化反应动力学研究 |
| 4.1 前言 |
| 4.2 实验部分 |
| 4.2.1 实验原料、试剂及设备仪器 |
| 4.2.2 TiO_2/海泡石复合光催化剂的制备 |
| 4.2.3 材料的表征 |
| 4.2.4 TiO_2/海泡石复合材料的光催化性能验证 |
| 4.2.5 光催化降解动力学模型的建立 |
| 4.3 结果与讨论 |
| 4.3.1 Ti/海泡石配比对光催化活性的影响及其动力学分析 |
| 4.3.2 催化剂投加量对光催化效果的影响及其动力学分析 |
| 4.3.3 橙黄G初始浓度对光催化效果的影响及其动力学分析 |
| 4.3.4 pH值对光催化效果的影响及其动力学分析 |
| 4.3.5 橙黄G溶液降解过程的UV-Vis分析 |
| 4.3.6 TiO_2/海泡石复合光催化材料的稳定性研究 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 氮掺杂TiO_2/海泡石的制备及其可见光催化性能研究 |
| 5.1 前言 |
| 5.2 实验部分 |
| 5.2.1 实验原料、试剂及设备仪器 |
| 5.2.2 氮掺杂TiO_2/海泡石复合材料的制备 |
| 5.2.3 材料的表征 |
| 5.2.4 氮掺杂TiO_2/海泡石复合材料的可见光催化性能验证 |
| 5.3 结果与讨论 |
| 5.3.1 氮掺杂TiO_2/海泡石复合材料的XRD测定 |
| 5.3.2 氮掺杂TiO_2/海泡石复合材料的TEM表征 |
| 5.3.3 氮掺杂TiO_2/海泡石复合材料的BET结果分析 |
| 5.3.4 氮掺杂TiO_2/海泡石复合材料的XPS结果分析 |
| 5.3.5 氮掺杂TiO_2/海泡石复合材料的UV-Vis DRS结果分析 |
| 5.3.6 不同氮源制备的氮掺杂TiO_2/海泡石复合材料的可见光催化性能比较 |
| 5.3.7 不同N掺杂比例对氮掺杂TiO_2/海泡石复合材料的结构及光催化性能的影响 |
| 5.4 本章小结 |
| 第六章 稀土离子掺杂TiO_2/海泡石的制备及其可见光催化性能研究 |
| 6.1 前言 |
| 6.2 实验部分 |
| 6.2.1 实验原料、试剂及设备仪器 |
| 6.2.2 稀土掺杂TiO_2/海泡石复合材料的制备 |
| 6.2.3 材料的表征 |
| 6.3 结果与讨论 |
| 6.3.1 稀土掺杂TiO_2/海泡石复合材料的XRD测定 |
| 6.3.2 稀土掺杂TiO_2/海泡石复合材料的SEM-TEM表征 |
| 6.3.3 稀土掺杂TiO_2/海泡石复合材料的BET结果分析 |
| 6.3.4 稀土掺杂TiO_2/海泡石复合材料的XPS结果分析 |
| 6.3.5 稀土掺杂TiO_2/海泡石复合材料的PL结果分析 |
| 6.3.6 稀土掺杂TiO_2/海泡石复合材料的UV-Vis DRS结果分析 |
| 6.3.7 不同稀土掺杂的TiO_2/海泡石复合材料的可见光催化性能比较 |
| 6.4 本章小结 |
| 第七章 Eu-N共掺杂TiO_2/海泡石的制备及其可见光催化性能研究 |
| 7.1 前言 |
| 7.2 实验部分 |
| 7.2.1 实验原料、试剂及设备仪器 |
| 7.2.2 Eu-N共掺杂TiO_2/海泡石复合材料的制备 |
| 7.2.3 材料的表征 |
| 7.2.4 Eu-N共掺杂TiO_2/海泡石复合材料的可见光催化性能验证 |
| 7.3 结果与讨论 |
| 7.3.1 Eu-N共掺杂TiO_2/海泡石复合材料的XRD测定 |
| 7.3.2 Eu-N共掺杂TiO_2/海泡石复合材料的SEM-TEM表征 |
| 7.3.3 Eu-N共掺杂TiO_2/海泡石复合材料的BET结果分析 |
| 7.3.4 Eu-N共掺杂TiO_2/海泡石复合材料的PL结果分析 |
| 7.3.5 Eu-N共掺杂TiO_2/海泡石复合材料的UV-Vis DRS结果分析 |
| 7.3.6 Eu-N配比对可见光催化性能的影响 |
| 7.3.7 Eu-N共掺杂TiO_2/海泡石复合材料对实际废水降解的研究 |
| 7.4 本章小结 |
| 第八章 结论与展望 |
| 8.1 结论 |
| 8.2 创新点 |
| 8.3 展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
（5）粉煤灰改性及其对甲基橙废水的应用研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 前言 |
| 1.2 染料废水的特点 |
| 1.3 染料废水处理方法及其研究近况 |
| 1.3.1 物理法 |
| 1.3.2 化学法 |
| 1.3.3 生物法 |
| 1.3.4 生物化学联合法 |
| 1.4 粉煤灰的特性 |
| 1.4.1 粉煤灰的来源 |
| 1.4.2 粉煤灰的化学组分及矿物组成 |
| 1.4.3 粉煤灰的危害 |
| 1.4.4 粉煤灰的综合利用现状 |
| 1.4.5 粉煤灰在水处理中的应用 |
| 1.4.6 粉煤灰的改性方法 |
| 1.5 粉煤灰及改性粉煤灰在电化学体系中的应用 |
| 1.6 本论文的研究意义与目的、思路及内容、创新点 |
| 1.6.1 论文研究的意义与目的 |
| 1.6.2 论文研究思路及内容 |
| 1.6.3 论文创新点 |
| 第2章 实验条件与分析方法 |
| 2.1 前言 |
| 2.2 实验试剂与仪器 |
| 2.2.1 药品和试剂 |
| 2.2.2 实验仪器 |
| 2.3 样品的分析方法 |
| 2.3.1 催化剂的结构表征 |
| 2.3.2 水样分析方法及相关公式 |
| 2.3.3 甲基橙浓度的测定 |
| 2.3.4 粉煤灰的阳离子交换容量(CEC)测定方法 |
| 2.3.5 粉煤灰的等电点的测定原理 |
| 第3章 正交设计在酸改性粉煤灰处理甲基橙染料废水中的应用 |
| 3.1 前言 |
| 3.2 实验过程 |
| 3.2.1 吸附剂(HCl-FA)的制备 |
| 3.2.2 操作过程 |
| 3.2.3 吸附剂(HCl-FA)的结构表征 |
| 3.2.4 粉煤灰阳离子交换容量(CEC)的测定 |
| 3.2.5 粉煤灰零点电荷的测定 |
| 3.3 实验结果与讨论 |
| 3.3.1 盐酸改性粉煤灰(HCl-FA)制备条件对甲基橙脱色率的影响 |
| 3.3.2 单因素实验 |
| 3.3.3 正交试验 |
| 3.4 本章小结 |
| 第4章 碱改性粉煤灰的制备及其对甲基橙染料废水的电化学氧化降解研究 |
| 4.1 前言 |
| 4.2 实验部分 |
| 4.2.1 超声辅助酸或碱联合改性粉煤灰(U-NaOH-FA)的制备 |
| 4.2.2 实验过程 |
| 4.3 结果与讨论 |
| 4.3.1 催化剂U-NaOH-FA的结构表征 |
| 4.3.2 不同改性方法改性的粉煤灰对甲基橙脱色效果比较 |
| 4.3.3 改性粉煤灰用量对甲基橙脱色率的影响 |
| 4.3.4 反应温度对甲基橙溶液脱色率的影响 |
| 4.3.5 甲基橙初始浓度对脱色率的影响 |
| 4.3.6 电流密度对甲基橙脱色效率的影响 |
| 4.3.7 电解质质量对甲基橙脱色效率的影响 |
| 4.3.8 pH对甲基橙染料废水脱色率的影响 |
| 4.3.9 较优处理条件下甲基橙的脱色率和COD去除率效果 |
| 4.3.10 催化剂U-NaOH-FA使用寿命考查 |
| 4.4 本章小结 |
| 第5章 吸附-电化学氧化结合法对甲基橙废水的降解研究 |
| 5.1 前言 |
| 5.2 实验部分 |
| 5.2.1 金属盐改性粉煤灰Mn(x)-Fe(y)-FA的制备 |
| 5.2.2 催化剂Mn(x)-Fe(y)-FA吸附实验 |
| 5.2.3 催化剂Mn(x)-Fe(y)-FA吸附-电化学氧化实验 |
| 5.2.4 改性粉煤灰Mn(1)-Fe(0)-FA的结构表征 |
| 5.3 结果与讨论 |
| 5.3.1 Mn(1)-Fe(0)-FA对甲基橙的吸附 |
| 5.3.2 Mn(x)-Fe(y)-FA用量对甲基橙吸附-电化学氧化效果 |
| 5.3.3 Mn(1)-Fe(0)-FA用量对甲基橙降解效果的影响 |
| 5.3.4 溶液初始pH对甲基橙降解效果的影响 |
| 5.3.5 甲基橙初始浓度对甲基橙降解效果的影响 |
| 5.3.6 电流密度对甲基橙降解效果的影响 |
| 5.3.7 较优处理条件下甲基橙的脱色率和COD去除率 |
| 5.3.8 催化剂Mn(1)-Fe(0)-FA的重复效率及其稳定性 |
| 5.3.9 紫外可见光谱分析 |
| 5.4 本章小结 |
| 第6章 总结与建议 |
| 6.1 总结 |
| 6.2 建议 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读学位期间的研究成果 |
（6）恩德炉煤灰处理印染废水中的有色染料研究（论文提纲范文）
| 1 实验部分 |
| 1.1 试剂与仪器 |
| 1.2 实验方法 |
| 1.2.1 恩德炉煤灰预处理 |
| 1.2.2 吸光度的测定 |
| 1.2.3 最大吸收波长的确定 |
| 2 结果与讨论 |
| 2.1 最大吸收波长 |
| 2.2 恩德炉煤灰加入量对脱色的影响 |
| 2.3 搅拌时间对脱色的影响 |
| 2.4 酸种类对脱色的影响 |
| 2.5 温度对脱色的影响 |
| 2.6 正交实验 |
| 2.7 吸附机理 |
| 2.7.1 吸附过程推断[6] |
| 2.7.2 极性对吸附的影响 |
| 2.7.3 染料分子可能与焦碳颗粒形成类似磺化煤的物质, 从而也能增加脱色效果 |
| 3 结论 |
（7）亚铁基复合混凝脱色剂制备及其在针织印染废水处理中的应用研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 引言 |
| 1.1 印染废水简介 |
| 1.2 印染废水处理难点 |
| 1.2.1 印染废水中COD_(Cr)的去除 |
| 1.2.2 印染废水色度的去除 |
| 1.3 印染废水的主要处理方法 |
| 1.3.1 电解法 |
| 1.3.2 氧化法 |
| 1.3.3 吸附法 |
| 1.3.4 生物法 |
| 1.3.5 混凝沉淀法 |
| 1.4 混凝沉淀剂研究现状 |
| 1.4.1 无机型混凝沉淀剂 |
| 1.4.2 有机混凝沉淀剂 |
| 1.4.3 微生物混凝沉淀剂 |
| 1.4.4 以废物为资源制备的混凝剂 |
| 1.4.5 复合混凝沉淀剂 |
| 1.4.6 混凝沉淀脱色剂 |
| 1.5 废酸处理、利用现状 |
| 1.5.1 废酸的来源及危害 |
| 1.5.2 废酸液的资源化处理方法 |
| 1.6 研究的目的和意义 |
| 2 实验方案与检测方法 |
| 2.1 实验方案的理论基础 |
| 2.2 BH-1 型混凝脱色剂的制备 |
| 2.2.1 BH-1 型混凝脱色剂的制备方法 |
| 2.2.2 检测方法 |
| 2.3 BH-2 型混凝脱色剂的制备 |
| 2.3.1 BH-2 型混凝脱色剂的制备方法 |
| 2.3.2 试验与检测方法 |
| 3 BH-1 型混凝脱色剂研制实验结果与分析 |
| 3.1 BH-1 型混凝脱色剂的制备 |
| 3.1.1 氧化时间对废酸中 Fe~(3+)的浓度的影响 |
| 3.1.2 pH 值对混凝脱色剂脱色性能的影响 |
| 3.1.3 氧化剂投加量的确定 |
| 3.2 BH-1 型混凝脱色剂的表征 |
| 3.2.1 UV-Vis 表征 |
| 3.2.2 BH-1 混凝脱色剂中 Fe(Ⅲ)形态表征 |
| 3.2.3 BH-1 的 X 衍射光谱分析 |
| 3.3 BH-1 型混凝脱色剂的应用研究 |
| 3.3.1 pH 值对 BH-1 型混凝脱色剂处理效果的影响 |
| 3.3.2 BH-1 型混凝脱色剂加药量对处理效果的影响 |
| 3.3.3 BH-1 型混凝脱色剂与其它同类混凝剂处理效果的对比 |
| 3.4 小结 |
| 4 BH-2 型混凝脱色剂的制备及应用 |
| 4.1 BH-2 型混凝脱色剂的制备 |
| 4.1.1 温度对铝灰与残余酸反应程度的影响 |
| 4.1.2 反应时间对铝灰与残余酸反应程度的影响 |
| 4.1.3 铝灰投加量的确定 |
| 4.2 BH-2 型混凝脱色剂的表征 |
| 4.2.1 UV-Vis 表征 |
| 4.2.2 混凝脱色剂中Al(Ⅲ)形态表征 |
| 4.2.3 BH-2 的 X 射线衍射光谱表征 |
| 4.3 BH-2 型混凝脱色剂的应用研究 |
| 4.3.1 pH 值对 BH-2 型混凝脱色剂处理效果的影响 |
| 4.3.2 加药量对BH-2 型混凝脱色剂处理效果的影响 |
| 4.3.3 BH-2 型混凝脱色剂与 BH-1 型混凝脱色剂及其它同类混凝剂处理效果的对比 |
| 4.4 小结 |
| 5 生产应用及投药量控制模型研究 |
| 5.1 混凝脱色剂在印染废水处理站中的应用 |
| 5.1.1 印染厂概况 |
| 5.1.2 污水处理工艺及水质执行标准 |
| 5.1.3 实际运行结果 |
| 5.1.4 实际应用结果讨论 |
| 5.2 投药量预测模型研究 |
| 5.2.1 混凝投药量预测的目的及意义 |
| 5.2.2 灰色理论概述 |
| 5.2.3 GM(0,N)模型的建立 |
| 5.2.4 灰色模型建模及投药量预测 |
| 5.2.5 小结 |
| 6 总结与建议 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 建议 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 个人简历 |
| 已发表文章 |
| 研究成果 |
（8）微硅粉的资源化利用及其吸附性能的研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 1 绪论 |
| 1.1 前言 |
| 1.2 微硅粉的性能及应用现状 |
| 1.3 国内外吸附材料的研究现状及在废水处理中的应用 |
| 1.4 微硅粉吸附材料的用途及前景分析 |
| 1.5 本文的研究内容和意义 |
| 2 酸浸提高微硅粉比表面积的试验研究 |
| 2.1 试验原料、仪器及测试方法 |
| 2.2 混酸提高微硅粉比表面积的试验研究 |
| 2.3 HF提高微硅粉比表面积的试验研究 |
| 2.4 本章小结 |
| 3 微硅粉与氧化钙煅烧制备吸附材料的工艺研究 |
| 3.1 试验原料、仪器及研究方法 |
| 3.2 微硅粉与氧化钙煅烧熟料烧结制备吸附材料的研究 |
| 3.3 成型后煅烧法制备吸附材料的研究 |
| 3.4 本章小结 |
| 4 酸浸处理微硅粉制备吸附材料的工艺研究 |
| 4.1 试验原料、仪器及研究方法 |
| 4.2 试验结果与分析 |
| 4.3 本章小结 |
| 5 微硅粉吸附材料性能表征与分析 |
| 5.1 吸附基本原理的概述 |
| 5.2 微硅粉吸附材料的孔结构与形貌 |
| 5.3 微硅粉吸附材料的制备工艺与强度的研究 |
| 5.4 微硅粉吸附材料再生的研究 |
| 6 结论及展望 |
| 6.1 论文的主要结论 |
| 6.2 存在的问题及建议 |
| 6.3 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读硕士期间取得的科研成果 |
（9）PDAC改性粉煤灰的制备及其处理印染废水的研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 目录 |
| 第一章 概论 |
| 1.1 印染工艺概述 |
| 1.1.1 印染工艺工序及特点 |
| 1.1.2 印染工业常用染料、助剂及其性能 |
| 1.2 印染废水的排放及处理技术 |
| 1.2.1 印染废水的产生及水质特征 |
| 1.2.2 印染废水的处理方法 |
| 1.3 粉煤灰的产生和应用 |
| 1.3.1 粉煤灰的产生 |
| 1.3.2 粉煤灰的组成及物理化学性质 |
| 1.3.3 粉煤灰的危害和综合利用现状 |
| 1.3.4 粉煤灰在废水处理中的应用 |
| 1.4 絮凝剂的种类及在印染废水处理中的应用 |
| 1.4.1 絮凝剂的种类 |
| 1.4.2 絮凝剂在印染废水处理中的应用 |
| 1.5 粉煤灰的改性 |
| 1.5.1 粉煤灰的改性方法 |
| 1.5.2 PADC改性粉煤灰的可行性 |
| 1.6 本研究的目的和主要内容 |
| 1.6.1 研究的目的和意义 |
| 1.6.2 主要研究内容 |
| 第二章 试验技术路线、材料和方法 |
| 2.1 试验研究的技术路线 |
| 2.2 材料、试剂及仪器设备 |
| 2.2.1 粉煤灰及印染废水 |
| 2.2.2 试验所用试剂和仪器 |
| 2.3 分析方法 |
| 2.3.1 染料废水的配制 |
| 2.3.2 色度和脱色率的测定方法 |
| 2.3.3 COD的测定方法 |
| 2.3.4 NH3-N的测定方法 |
| 2.3.5 SS的测定方法 |
| 2.3.6 pH值的测定方法 |
| 2.4 去除率及吸附量的计算方法 |
| 第三章 PDAC改性粉煤灰制备条件的选择 |
| 3.1 粉煤灰吸附性能的研究 |
| 3.1.1 粉煤灰处理印染废水 |
| 3.1.2 各种改性粉煤灰性能比较 |
| 3.1.3 粉煤灰脱色性能研究 |
| 3.2 PDAC改性粉煤灰正交试验设计及结果 |
| 3.2.1 正交试验 |
| 3.2.2 粉煤灰改性条件的确定 |
| 3.3 本章小结 |
| 第四章 PDAC改性灰处理模拟染料废水的研究 |
| 4.1 试验方法 |
| 4.2 试验结果与讨论 |
| 4.2.1 PDAC改性粉煤灰投加量的影响 |
| 4.2.2 染料废水pH值的影响 |
| 4.2.3 反应时间的影响 |
| 4.2.4 初始浓度的影响 |
| 4.2.5 其他因素的影响 |
| 4.3 本章小结 |
| 第五章 PDAC改性灰处理实际印染废水的研究 |
| 5.1 试验方法 |
| 5.2 试验结果与讨论 |
| 5.2.1 反应时间对处理效果的影响 |
| 5.2.2 投加量对处理效果的影响 |
| 5.2.3 废水pH的影响 |
| 5.2.4 沉降时间的影响 |
| 5.2.5 反应温度的影响 |
| 5.2.6 优化工艺对实际印染废水的处理效果 |
| 5.3 吸附等温线试验研究 |
| 5.3.1 吸附理论 |
| 5.3.2 吸附等温线试验 |
| 5.3.3 吸附等温线的数学拟合 |
| 5.4 本章小结 |
| 第六章 结论和建议 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 建议 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士期间发表的论文 |
（10）改性粉煤灰及对偶氮染料废水的脱色性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 文献综述 |
| 1.1 染料废水的特点及处理方法 |
| 1.1.1 染料及其废水的特点 |
| 1.1.2 染料废水的处理方法 |
| 1.2 粉煤灰的来源、组成、性质及其应用 |
| 1.2.1 粉煤灰的来源 |
| 1.2.2 粉煤灰的组成与物理化学性质 |
| 1.2.3 粉煤灰的危害 |
| 1.2.4 粉煤灰的应用现状 |
| 1.2.5 粉煤灰的改性及吸附性能 |
| 1.3 主要研究内容及创新点 |
| 第2章 硫酸改性粉煤灰对染料脱色性能研究 |
| 2.1 实验部分 |
| 2.1.1 主要试剂和仪器 |
| 2.1.2 粉煤灰活化处理 |
| 2.1.3 染料废水的处理 |
| 2.1.4 分析方法 |
| 2.2 结果与讨论 |
| 2.2.1 粉煤灰EDS分析 |
| 2.2.2 粉煤灰的形貌分析 |
| 2.2.3 粉煤灰的物相分析 |
| 2.2.4 硫酸改性粉煤灰对酸性黑10B的脱色性能 |
| 2.2.5 硫酸改性粉煤灰对酸性红B的脱色性能 |
| 2.2.6 脱色机理 |
| 2.3 本章小结 |
| 第3章 包覆光催化剂改性粉煤灰对染料脱色性能的研究 |
| 3.1 实验部分 |
| 3.1.1 主要试剂和仪器 |
| 3.1.2 包覆ZnO改性粉煤灰的制备 |
| 3.1.3 包覆CeO_2改性粉煤灰的制备 |
| 3.1.4 包覆TiO_2改性粉煤灰的制备 |
| 3.1.5 染料废水的处理及分析方法 |
| 3.2 包覆ZnO改性粉煤灰的脱色性能 |
| 3.2.1 焙烧温度对脱色率的影响 |
| 3.2.2 包覆改性灰用量对脱色率的影响 |
| 3.2.3 包覆量对脱色率的影响 |
| 3.2.4 反应时间对脱色率的影响 |
| 3.2.5 酸性红B的初始浓度对脱色率的影响 |
| 3.2.6 光源对脱色率的影响 |
| 3.3 包覆CeO_2改性粉煤灰的脱色性能 |
| 3.3.1 焙烧温度对脱色率的影响 |
| 3.3.2 包覆CeO_2改性灰用量对脱色率的影响 |
| 3.3.3 反应时间对脱色率的影响 |
| 3.3.4 溶液pH值对脱色率的影响 |
| 3.3.5 光源对脱色率的影响 |
| 3.4 包覆TiO_2改性粉煤灰的脱色性能 |
| 3.4.1 焙烧温度对脱色率的影响 |
| 3.4.2 包覆TiO_2改性灰用量对脱色率的影响 |
| 3.4.3 溶液pH值对脱色率的影响 |
| 3.4.4 反应时间对脱色率的影响 |
| 3.4.5 光源对脱色率的影响 |
| 3.5 脱色机理 |
| 3.6 本章小结 |
| 第4章 改性粉煤灰/H_2O_2体系对酸性红B的脱色处理 |
| 4.1 实验方法 |
| 4.2 结果与讨论 |
| 4.2.1 改性粉煤灰用量对脱色率的影响 |
| 4.2.2 H_2O_2用量对脱色率的影响 |
| 4.2.3 反应时间及紫外光对脱色率的影响 |
| 4.2.4 pH值对脱色率的影响 |
| 4.2.5 染料浓度对脱色率的影响 |
| 4.2.6 脱色机理的探讨 |
| 4.3 脱色反应动力学研究 |
| 4.3.1 标准曲线的建立 |
| 4.3.2 吸附量的计算 |
| 4.3.3 吸附模型的建立 |
| 4.3.4 动力学级数的确定 |
| 4.4 本章小结 |
| 第5章 结论与展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读学位期间取得的科研成果 |
四、粉煤灰的酸处理及其对染料脱色效果的影响（论文参考文献）
- [1]粉煤灰基改性材料制备及其在废水处理中的应用[D]. 徐钰盛. 青岛科技大学, 2021(01)
- [2]改性煤系高岭土的制备及其对刚果红吸附性能研究[D]. 牛三鑫. 太原理工大学, 2020
- [3]膨润土颗粒材料的制备及其对染料的吸附研究[D]. 陈颖颖. 华侨大学, 2019(01)
- [4]掺杂型TiO2-海泡石复合材料的制备及其光催化性能研究[D]. 周凤. 中国地质大学, 2019(01)
- [5]粉煤灰改性及其对甲基橙废水的应用研究[D]. 黄晓丽. 陕西师范大学, 2014(02)
- [6]恩德炉煤灰处理印染废水中的有色染料研究[J]. 杨春霞,李成林,刘云夫,赵伟杰. 应用化工, 2011(07)
- [7]亚铁基复合混凝脱色剂制备及其在针织印染废水处理中的应用研究[D]. 谢经良. 中国海洋大学, 2011(02)
- [8]微硅粉的资源化利用及其吸附性能的研究[D]. 王小楠. 山东科技大学, 2011(06)
- [9]PDAC改性粉煤灰的制备及其处理印染废水的研究[D]. 马玉洁. 昆明理工大学, 2009(03)
- [10]改性粉煤灰及对偶氮染料废水的脱色性能研究[D]. 孙明涛. 河北大学, 2009(02)